критическая температура бетона

Производство бетона

Подать объявление. Используя этот веб-сайт, вы соглашаетесь с использованием файлов cookie. Ознакомьтесь с Политикой использования файлов cookie. Все разделы.

Критическая температура бетона ман бетон

Критическая температура бетона

Несущую способность сжатых колонн со случайным эксцентриситетом, обогреваемых с одной, двух смежных и трех сторон, рассчитывают как внецентренно сжатые с малым эксцентриситетом. Несущая способность внецентренно сжатого элемента прямоугольного сечения Рис.

Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси, внецентренно сжатого железобетонного элемента:. При этом высоту сжатой зоны определяют по формуле:. При четырехстороннем обогреве в первом слагаемом формулы 80 и в формуле 83 вместо h 0 принимают h 0 t См. Расстояние от сжимающей продольной силы до равнодействующей усилий в арматуре с учетом продольного изгиба определяют по формуле:.

Если температурный выгиб уменьшает расчетный эксцентриситет продольной силы е, то он в дальнейших расчетах не учитывается. Коэффициенты a bt и a st принимают по Табл. Коэффициент h , учитывающий влияние продольного изгиба, следует определять по формуле:. N cr - условная критическая сила, которую определяют согласно Пособию к СНиП 2.

Коэффициент продольного изгиба j для нагретых колонн следует принимать в зависимости от отношения расчетной длины l 0 к наименьшему размеру стороны приведенного прямоугольного сечения b t , а для круглых колонн - к приведенному диаметру d t , по Табл. Для принятого по Табл. Глубину прогрева бетона а t для колонны круглого сечения находят по Рис.

Для колонн шириной , и мм температуру арматуры можно принимать по Приложению 5. Для колонн шириной и более мм температуру арматуры допускается определять как для плит высотой мм Приложение 3 , принимая температуру бетона на глубине прогрева равной толщине защитного слоя до оси арматуры для требуемого времени огневого воздействия.

Глубина прогрева а t до критической температуры тяжелого бетона на:. Зная приведенную ширину колонны b t и температуру арматуры, по Рис. Если это усилие больше расчетного от нормативной нагрузки, то требуемый предел огнестойкости обеспечен.

Расчет огнестойкости колонн при косвенном армировании следует выполнять по формулам 80 - 82 , подставляя в формулы вместо R bn приведенную призменную прочность бетона R b , red , определенную согласно СНиП 2. Предел огнестойкости по потере несущей способности наступает при прогибе стены, направленном в необогреваемую сторону.

Прогиб от неравномерного нагрева стены по высоте сечения в расчете не учитывают, так как он направлен в обогреваемую сторону и уменьшает эксцентриситет приложения продольной сжимающей силы. Минимальные размеры толщины стены «h» и толщины защитного слоя бетона до оси арматуры «а» даны в Табл. Толщина стены h, мм, над чертой и расстояние до оси арматуры а, мм, под чертой при пределе огнестойкости, мин. Для принятого предела огнестойкости по кривым прогрева бетона на Рис.

По формуле 80 вычисляют усилие N, принимая эксцентриситет «е» по формуле 84 без f t. Если условие 80 соблюдено, то предел огнестойкости обеспечен. Расчетный предел огнестойкости стен, вычисленный по формуле 27 при контактном опирании на упруго-податливое основание, при растворных швах проектной толщиной 20 мм умножается на коэффициент упругой податливости 0,75; при швах толщиной 5 мм, заполненных цементно-песчаной пастой - на коэффициент 0, Пределы огнестойкости по потере несущей способности стен толщиной , и мм из тяжелого бетона классов В15, В25 и В35 даны в Приложении 6.

В условиях пожара строго симметричный двусторонний обогрев железобетонной стены не всегда возможен. Однако при нагревании железобетонной стены одновременно с двух сторон не возникает температурного прогиба, и стена продолжает работать на центральное сжатие, и поэтому ее предел огнестойкости возможно будет выше, чем при одностороннем нагреве. В несущих конструкциях ферм и арок имеются элементы, работающие на растяжение со случайным эксцентриситетом, а также с малым и большим эксцентриситетами продольного усилия.

Как правило, эти элементы во время пожара обогреваются со всех сторон. Для растянутых элементов минимальная ширина поперечного сечения b и расстояние до оси арматуры а приведены в Табл. Эти данные относятся к растянутым элементам ферм и арок с ненапрягаемой и с преднапряженной арматурой, обогреваемым со всех сторон. Полная площадь поперечного сечения бетона элемента должна быть не менее 2 b 2. Минимальная ширина поперечного сечения «b», мм, над чертой и расстояние до оси арматуры «а», мм, под чертой для растянутых элементов при пределе огнестойкости, мин.

Несущую способность прямоугольных элементов при огневом воздействии со всех сторон следует вычислять по формулам:. Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси внецентренно растянутого элемента, обогреваемого с четырех сторон. Продольная сила приложена:. Расстояние от растягивающей продольной силы до равнодействующей усилий в арматуре определяют по формуле 84 без коэффициента h , так как нет дополнительного продольного прогиба от растягивающей силы, и без f t , так как при всестороннем огневом воздействии нет дополнительного выгиба от неравномерного нагрева.

Для принятого времени огневого воздействия глубину прогрева бетона a t до критической температуры определяют по Рис. Температуру нагрева арматуры находят по Рис. Зная температуру нагрева арматуры, по Рис. Время наступления предела огнестойкости по потере несущей способности находят по кривым нагрева арматуры Рис. В статически неопределимых конструкциях: плитах, балках, ригелях и колоннах, огнестойкость больше, чем в сборном железобетоне. В многопролетных и многоэтажных зданиях и сооружениях при локальном пожаре в одном пролете или на одном этаже взаимодействие отдельных монолитно сопряженных элементов приводит к возникновению дополнительных усилий в других пролетах, в которых нет пожара.

Усилия в статически неопределимых конструкциях от нагрузки и огневого воздействия определяют по формулам строительной механики с учетом действительной жесткости сечений. Методика определения неизвестных, составление канонических уравнений перемещений, получение окончательных эпюр аналогична расчету статически неопределимых конструкций на воздействие внешних нагрузок.

Перемещения в основной системе, вызванные воздействием температуры в i -ом направлении, равны:. Изгибающий момент от неравномерного нагрева по высоте сечения элемента, заделанного на опорах, а также в замкнутых рамах кольцевого, квадратного и прямоугольного очертаний, имеющих одинаковое сечение, определяют по формуле:. В - жесткость сечения, которую принимают по СНиП 2.

В статически неопределимом элементе, заделанном на опорах, уже через 10 - 15 минут одностороннего огневого воздействия возникает температурный момент, который приводит к образованию пластических шарниров на опорах, где моменты от нагрузки и температурного перепада по высоте сечения суммируются Рис. Усилия при образовании первых пластических шарниров будут равны:.

Моменты в статически неопределимой конструкции:. В пролете момент от нормативной нагрузки снижается из-за образования температурного момента другого знака. После образования опорных пластических шарниров железобетонный элемент превращается в статически определимую конструкцию. Температурный момент в пролете пропадает, и остается только момент от нагрузки. Полное разрушение элемента происходит при образовании пластического шарнира в середине пролета, когда в нагретой до высоких температур арматуре резко увеличиваются пластические деформации.

Снижение прочности сечений на опорах происходит по причине прогрева сжатого бетона и сжатой арматуры до высоких температур. Теплотехническим расчетом определяют температуры арматуры и бетона в пролетных и опорных сечениях. Решение статической задачи сводится к отысканию условий, при которых прочность сечений в критическое время огневого воздействия, до предельного состояния, будет равна максимальному усилию от нормативной нагрузки и кратковременного температурного воздействия.

При трехстороннем обогреве опорного сечения статически неопределимого элемента бетон сжатой зоны нижней и боковых граней сечения, нагретый до температуры выше критической, выключается из работы. Прочность опорных сечений снижается, в основном, за счет нагрева бетона сжатой зоны до критической температуры и, вследствие этого, уменьшения размеров сечения Рис.

Схема усилий и эпюра напряжений в опорном сечении, нормальном к продольной оси изгибаемого статически неопределимого элемента, при обогреве сжатой зоны с трех сторон. Глубина прогрева бетона до критической температуры у нижней грани сечения будет больше, чем у боковых граней, и она находится по Рис. Затем определяют h 0 t См. Глубина прогрева а t бетона сжатой зоны до критической температуры t b , cr в балке от нижней нагреваемой грани сечения:.

Прочность пролетных сечений снижается из-за нагрева арматуры до критической температуры. Разрушение сечений происходит от снижения нормативного сопротивления нагретой арматуры до рабочих напряжений. Преждевременного разрушения сжатой зоны пролетных сечений до начала увеличения пластических деформаций арматуры не происходит, так как она находится под действием меньших усилий, чем до начала огневого воздействия.

Прочность пролетных сечений статически неопределимых элементов при одностороннем огневом воздействии снизу, то есть со стороны растянутой зоны См. По графикам на Рис. Зная значения b t и h 0 t , по формулам 97 , 99 вычисляют прочность опорного и пролетного сечений при огневом воздействии. Стадия предельного равновесия в статически неопределимых системах основана на перераспределении усилий в условиях огневого воздействия вследствие образования пластических шарниров в опорных и пролетных сечениях.

Условие предельного равновесия между внешними и внутренними усилиями будет определяться равенством:. В этой связи несущая способность такого элемента в целом будет определяться предельным состоянием наиболее опасного опорного сечения. Несущая способность изгибаемого элемента, заделанного на опоре, равна:.

Расчетные эпюры изгибающих моментов статически неопределимых конструкций:. Если вычисленные по формулам , моменты при огневом воздействии равны или больше моментов от нормативной нагрузки при нормальной температуре, то принятый предел огнестойкости обеспечен. Минимальные высота плиты «h» и толщина защитного слоя бетона «а» указаны в Табл. Плиты, опертые по контуру, деформируются в двух направлениях. Средняя часть плиты в пролете растянута на всю высоту.

Сжатая зона образуется на опоре, ближе к контуру. Плита сильно прогибается. Такая пространственная работа плит вызывает упрочнение за счет увеличения плеча внутренней пары сил, так как центр тяжести растянутой арматуры, расположенной по дуге провисания, опускается вниз по отношению к сжатому контуру Рис. При огневом воздействии это увеличивает критическую температуру нагрева растянутой арматуры, которую определяют по формуле:.

При большей температуре нагрева растянутой арматуры в пролете плиты образуются сквозные трещины, и плита утрачивает огнепреграждающую способность, то есть наступает предел огнестойкости плиты по нарушению ее целостности. Схема работы плиты, свободно опертой по контуру, при огневом воздействии снизу:.

Для определения предела огнестойкости плит строят кривую изменения средней температуры арматуры, используя формулу:. Температуры t sx и t sy нагрева арматуры А sx и A sy находят из графиков на Рис. Найденное время, при котором средняя температура арматуры t sm будет равна t s , cr принимается за предел огнестойкости плиты.

Рабочую высоту плиты, опертой по контуру, определяют по формуле:. Кривизны от нагрузки и температуры определяют по СНиП 2. Когда необходимо выяснить, обеспечивает ли железобетонный элемент требуемый предел огнестойкости, то тогда не определяют этот предел огнестойкости, а проверяют прочность сечений для требуемой длительности стандартного пожара. Проверку прочности производят для многопустотных плит по формулам 54 - 60 , консольных плит - по формуле 61 , наклонных сечений - по формулам 71 - 78 , сжатых элементов - по формуле 79 , внецентренно сжатых - по формуле 80 , растянутых - по формулам 89 - 92 и балок - по формулам - Расчет производят с учетом снижения нормативных сопротивлений бетона и арматуры в зависимости от температуры их нагрева при требуемой длительности стандартного пожара.

Если в условиях высокотемпературного нагрева сечение выдерживает усилия, равные или больше усилий от нормативной нагрузки, то требуемый предел огнестойкости обеспечен. При использовании диаграммного метода расчета бетон по высоте сечения разбивают на элементарные участки с одинаково деформируемыми стержнями арматуры, используя диаграммы деформирования бетона и арматуры при пожаре, построенные по нормативным сопротивлениям бетона и арматуры.

Диаграмму деформирования бетона на сжатие строят для средней температуры бетона сжатой зоны, которую допускается принимать по Рис. Диаграмму деформирования арматуры строят для температуры ее нагрева Рис. Распределение температур по высоте сечения определяют для требуемой длительности стандартного пожара по Рис.

Значения коэффициентов условий работы бетона и арматуры принимают по Рис. До момента разрушения соблюдается условие равновесия внешних и внутренних сил с учетом плоского деформирования сечения. Моментную ось удобно выбирать на сжатой грани сечения. При расчете необходимо соблюдать следующее «правило знаков»:. Критерием исчерпания прочности нормального сечения является достижение краевой деформацией сжатого бетона ее предельного значения e b 2 , которую принимают по Табл.

По вычисленным деформациям бетона и арматуры по диаграммам деформирования определяют соответствующие напряжения в бетоне и арматуре. По найденным значениям напряжений составляют условие равновесия. Если равенство соблюдается, то разрушающий момент определяется из решения уравнения равновесия. Если уравнение равновесия не соблюдается, то задаются новым значением кривизны и вновь производят определение деформации бетона и арматуры в расчетном сечении.

Расчет ведут методом последовательных приближений. Вычисленная прочность сечения должна быть не менее прочности сечения от нормативной нагрузки. Если это соблюдается, то требуемый предел огнестойкости обеспечен. Проверку прочности сжатых колонн со случайным эксцентриситетом при четырехстороннем огневом воздействии диаграммным методом производят в следующей последовательности.

Определяют распределение температур по сечению колонны для требуемой длительности стандартного пожара. Сечение разбивают на полые прямоугольники с одинаковой температурой нагрева, для которых принимают равномерное распределение напряжений. Строят диаграммы деформирования бетона для температуры нагрева середины толщины каждого участка бетона и диаграммы деформирования арматуры для температуры ее нагрева.

За предельное значение деформаций укорочения, с однозначной эпюрой напряжений и деформаций, принимают предельную деформацию наименее нагретого бетона в сечении при однородном напряженном состоянии e b 0 Табл. По диаграммам деформирования для каждого участка определяют напряжения в бетоне и в арматуре, соответствующие предельной деформации бетона наименее нагретого участка.

Прочность сечения проверяется из уравнения равновесия. Если она оказалась не менее прочности сечения от нормативной нагрузки, то требуемый предел огнестойкости обеспечен. Предел огнестойкости по целостности - по образованию сквозных отверстий или сквозных трещин в бетоне наступает через 5 - 20 минут после начала пожара и сопровождается отколами бетона от нагреваемой поверхности. В тонкостенных железобетонных конструкциях толщиной 40 - мм это приводит к образованию сквозных отверстий и трещин.

В конструкциях толщиной более мм это приводит к отколам кусков бетона толщиной до 50 - мм, что уменьшает поперечное сечение элемента. Причиной хрупкого разрушения бетона при пожаре является образование трещин в структуре бетона и их переход в неравновесное спонтанное развитие под воздействием сжимающих напряжении от внешней нагрузки и неравномерного нагрева по толщине сечения элемента и растягивающих напряжений от фильтрации пара. Напряжения сжатия в бетоне не должны превышать значений, указанных на Рис.

Зависимость хрупкого разрушения бетона от напряжений сжатия в бетоне и толщины элемента. Возможность хрупкого разрушения бетона при пожаре предложение В. Жукова оценивается значением критерия хрупкого разрушения F.

Критерий хрупкого разрушения бетона следует определять по формуле:. Вид заполнителей. Примечания: 1. При крупности заполнителя более 10 мм значения К 1 1 умножают на 1, Для бетона тепловлажностной обработки значения К 1 1 делят на 1,4. Общую пористость бетона «n» с плотными заполнителями определяют по формуле:.

Общая пористость бетона с пористым заполнителем n 1 увеличивается на пористость заполнителя n 3 , умноженную на относительное объемное содержание крупного пористого заполнителя в бетоне V 3 :. Максимальная равновесная влажность бетона в железобетонных конструкциях может сохраняться в первый месяц влажного твердения бетона или при эксплуатации во влажных условиях, когда все поры и капилляры заполнены водой.

В этом случае максимальную равновесную влажность бетона определяют по формуле:. Равновесную влажность бетона в зависимости от относительной расчетной влажности воздуха, при которой будет эксплуатироваться конструкция и от расхода цемента, принимают по Табл. Расход цемента, кг, на 1 м 3 бетона. Примечание: Промежуточные значения W в принимаются по линейной интерполяции.

Для керамзита среднюю равновесную влажность W вз по массе можно принимать в зависимости от относительной расчетной влажности воздуха, где будет эксплуатироваться конструкция, по Табл. Как видно из формулы , значение критерия хрупкого разрушения бетона F зависит от физических свойств бетона, которые незначительно отличаются для разных составов, и от объемной эксплуатационной влажности бетона, которая существенно влияет на значение этого критерия.

Чем больше влажность бетона, тем больше значение критерия хрупкого разрушения, и тем больше опасность возможности хрупкого разрушения бетона во время пожара. Наибольшую влажность бетон имеет непосредственно после изготовления железобетонной конструкции, затем он высыхает. Поэтому необходимо рассматривать возможность хрупкого разрушения бетона при пожаре как во время строительства, так и в период пуска объекта в эксплуатацию и при эксплуатации сооружения в зависимости от относительной расчетной влажности воздуха.

Расчет огнестойкости конструкций сложной конфигурации поперечного сечения таврового, двутаврового, пустотелого , элементов с большими технологическими отверстиями или изготовленных из разнородных по своим теплофизическим свойствам материалов, а также элементов с жесткой арматурой следует выполнять с использованием машинного расчета. Машинный расчет температурных полей дает возможность определить внешнюю и внутреннюю нелинейность теплопередачи в любых конструкциях и при любых граничных условиях.

Машинный расчет основан на использовании в качестве алгоритма разностных методов решения уравнений Фурье. Наиболее удобным для понимания физической сущности теплопередачи разностных методов является метод элементарных тепловых балансов В. Применительно к теплотехнической задаче огнестойкости железобетонных конструкций этот метод был усовершенствован путем учета в расчетных уравнениях влияния начальной влажности бетона, теплоты парообразования, дегидратации, фильтрации и проницаемости бетона, сложной зависимости температуры от реального пожара, а также влияния размеров и массы арматуры и стальных элементов на температурное поле в сечении.

Алгоритм расчета представляет собой систему формул для определения температуры в каждом узле накладываемой на сечение координатной сетки. Формулы для расчета температур в узлах сетки получают решением краевой задачи теплопроводности методом элементарных балансов. Статический машинный расчет предела огнестойкости по потере несущей способности выполняют, принимая фактические нормальные сечения конструкции в зоне действия максимальных моментов, продольных усилий и перемещений от нормативной нагрузки и температуры.

Координационная сетка накладывается так, чтобы ее узлы располагались не только в толщине сечения, но и по его периметру, а также в центре стержней для конструкций с гибкой арматурой, и по длине полок и стенки в середине их толщины для конструкций с жесткой арматурой. Прочность расчетного нормального сечения определяют суммой прочностей отдельных конечных элементов бетонных и арматурных , на которые разбивается сечение.

Оценка прочности каждого конечного элемента бетонного и арматурного основана на предварительном выявлении степени изменения прочностных и деформативных свойств бетона и арматуры в объеме рассматриваемого элемента при заданной длительности температурного воздействия в условиях «стандартного пожара». При этом прочность и деформативность бетона и арматуры в каждом конечном элементе устанавливают по температуре в центре элемента, который одновременно является узлом координатной сетки, накладываемой на поперечное сечение конструкции при определении температурного поля.

Степень изменения прочности и деформаций бетона с ростом температуры в каждом конечном элементе следует определять по следующей методике. Значения коэффициентов g bt , b b , принимают по Рис. Значение коэффициента j bi , учитывающего влияние кратковременной ползучести бетона принимают 0,85 для тяжелого бетона и 0,70 для конструкционного керамзитобетона.

Относительные деформации предельной сжимаемости бетона принимают по Табл. Приближенное значение деформаций при центральном сжатии бетона допускается вычислять по формуле:. Значения коэффициентов a bt и a cs принимают по Табл. Значения коэффициентов g st , b s и v s принимают по Рис. Значения коэффициента a st принимают по Табл. В расчет включают только те конечные бетонные элементы, которые располагаются в сжатой зоне.

Конечные арматурные элементы учитываются полностью независимо от расположения в сжатой или растянутой зонах сечения. Высота сжатой зоны сечения в первом приближении задается произвольно и в дальнейшем корректируется на основе удовлетворения необходимого условия предельного равновесия конструкции в рассматриваемом промежутке времени огневого воздействия. Затем составляют алгоритм расчета несущей способности элемента при его нагреве.

Расчет несущей способности железобетонной конструкции производят до тех пор, пока не будут удовлетворяться условия:. M н и N н - усилия от нормативной нагрузки при нормальной температуре. Промежуток времени, соответствующий этой стадии, будет характеризовать предел огнестойкости конструкции.

Предел огнестойкости железобетонной конструкции зависит от теплопроводности бетона. Приведенные в Табл. Во время пожара защитный слой бетона предохраняет арматуру от быстрого нагрева ее до критической температуры. Предел огнестойкости увеличивается, если применить огнезащитное покрытие. Известково-цементная штукатурка толщиной 15 мм, гипсовая толщиной 10 мм, вермикулитовая толщиной 5 мм или теплоизоляция из минерального волокна толщиной 5 мм эквивалентны увеличению на 10 мм толщины защитного слоя тяжелого бетона.

Чем больше защитный слой бетона, тем выше предел огнестойкости конструкции. Для повышения предела огнестойкости балок, армированных арматурой разного диаметра с ее расположением в разных уровнях, следует располагать арматуру большего диаметра дальше от обогреваемой поверхности при пожаре. Балки и колонны с жесткой арматурой, расположенной в середине сечения, имеют значительно больший предел огнестойкости по сравнению с балками и колоннами, армированными стержневой арматурой, расположенной около обогреваемой поверхности.

Все арматурные стали снижают сопротивление растяжению и сжатию при огневом воздействии. Степень уменьшения сопротивления больше, для упрочненной высокопрочной арматурной проволочной стали, чем для стержневой арматуры из малоуглеродистой стали. Предел огнестойкости колонн с косвенным армированием в виде арматурных сварных поперечных сеток, установленных с шагом не более мм, или со спиральной арматурой увеличивается в 1,5 раза.

В колоннах с продольной арматурой в количестве более четырех стержней в сечении нецелесообразно устанавливать всю арматуру около обогреваемой поверхности. Для повышения предела огнестойкости колонн часть продольных стержней должна устанавливаться около ядра сечения колонны, если это позволяют усилия.

При применении в стеновых панелях или перекрытиях сгораемого утеплителя следует предусматривать защиту этого утеплителя по периметру несгораемыми материалами. Засыпки и пол из негорючих материалов включаются в общую толщину плиты и повышают ее предел огнестойкости.

Сгораемые изоляционные слои, уложенные на цементную подготовку, не снижают предел огнестойкости плит. Дополнительные слои штукатурки могут быть отнесены к толщине плиты. При проектировании сечений балок для повышения их предела огнестойкости предпочтительно применять широкие балки, а не узкие и высокие. В качестве рабочей арматуры рекомендуется использовать более двух стержней, а при большем количестве стержней арматуры предпочтительнее часть стержней разместить во втором уровне, наиболее удаленном от внешней поверхности балки.

Колонны большого поперечного сечения с меньшим процентом армирования лучше сопротивляются огневому воздействию, чем колонны меньшего поперечного сечения и большим процентом армирования. Для того, чтобы конструкция температурного шва могла выдерживать воздействие огня и иметь достаточные теплоизоляционные свойства, необходимо заполнить его невоспламеняющимися волокнистыми материалами.

Ширина температурного шва должна быть не менее 0, l , где l - расстояние между температурными швами. На опорах между соседними балками и между балкой и стеной должен быть зазор, который позволит балке свободно удлиняться в процессе огневого воздействия. Ширина зазора должна быть не менее 0,05 l , где l - пролет балки. После пожара предварительное напряжение не восстанавливается. Пределы огнестойкости железобетонных конструкций из других разновидностей тяжелого и легкого бетонов, для которых номограммы отсутствуют, допускается определять по соответствующим номограммам, составленным для аналогичных конструкций из тяжелого и легкого бетона идентичного вида.

При проектировании железобетонных конструкций, указанных в п. При этом необходимо учитывать последствия разрушающего воздействия огня на наружные слои бетона и арматуру. При экспертной оценке состояния железобетонных конструкций после пожара необходимо привести фактическую длительность реального пожара к эквивалентной длительности стандартного пожара и произвести поверочный расчет прочности и деформаций обследуемых конструкций. При кратковременном высокотемпературном огневом воздействии во время пожара в бетоне происходят физико-химические процессы, изменяющие его механические свойства.

Происходит дополнительная гидратация клинкерных минералов и повышение прочности заполнителей, что упрочняет структуру бетона. Нарушение структуры бетона после высокотемпературного огневого воздействия. Образуются и развиваются микротрещины в кристаллизационной решетке цементного камня и на границе контакта цементного камня с заполнителем. Внутренние напряжения и микротрещины, которые образуются при нагревании из-за различия температурных деформаций составляющих в бетоне, снижают прочность и повышают деформативность бетона.

Температурная усадка цементного камня при одновременном расширении заполнителей нарушает связи между ними и разрывает цементный камень на отдельные части. Охлаждение бетона водой после пожара вызывает дополнительное нарушение структуры в наружных слоях бетона. Это можно обеспечить толщиной защитного слоя бетона. При стандартном пожаре длительностью 90 минут толщина защитного слоя бетона должна быть не менее 35 мм, при мин - 45 мм, при мин - 55 мм, при мин - 60 мм.

Во избежание выпучивания продольной арматуры при ее нагреве во время пожара необходимо предусмотреть конструктивное армирование хомутами и поперечными стержнями. Для оценки последствий пожара на железобетонные конструкции нужно знать не только длительность пожара, но и изменение его температуры во времени по зонам интенсивности огневого воздействия.

Рост температуры во время пожара является функцией времени и интенсивности тепловыделения. Тепловой поток изменяется, в основном, в зависимости от воздухообмена и температуры. Для характеристики пожара используют зависимость «температура-время». В реальных пожарах зависимость «температура-время» отличается от стандартного пожара, поэтому необходимо фактический пожар привести к эквивалентному стандартному пожару.

Для приведения температурного режима фактического пожара к эквивалентному стандартному здание разбивают на зоны в зависимости от удельной пожарной нагрузки и максимальной температуры огневого воздействия. Приведение температурного режима фактического пожара к эквивалентному стандартному производят по номограмме на Рис. Зная значение f к по верхнему левому графику проводят прямую до пересечения с наклонной линией, имеющей значение f o.

На левом нижнем графике находят точку для установленного значения r 0. На нижнем правом графике находят длительность фактического пожара u ф , и на верхнем правом графике устанавливают длительность стандартного пожара u c. Если известны значения длительности пожара u ф , максимальной температуры t ф фактического пожара по зонам здания, то сравнивают температуру нагрева железобетонной конструкции с температурой эквивалентного стандартного пожара.

Находят разность температур фактического и стандартного пожара по зонам здания:. Определив длительность эквивалентного стандартного пожара, находят температуры нагрева бетона и арматуры по Приложениям 3 - 5 или теплотехническим расчетом. Номограмма приведения температурного режима реального пожара к эквивалентному стандартному.

При огневом воздействии во время пожара происходят дополнительные потери предварительного напряжения в арматуре. Учет дополнительных потерь предварительного напряжения в арматуре необходим при расчете деформации и при решении вопроса о возможности дальнейшего использования элементов после пожара. Продолжительность пожара во многих случаях находится в пределах 1 - 3 часов. За это время при пожаре возникают дополнительные потери предварительного напряжения в арматуре, вызванные температурной усадкой и ползучестью бетона, релаксацией напряжений в арматуре при нагреве и разностью температурных деформаций бетона и арматуры.

При огневом воздействии бетон на уровне продольной арматуры интенсивно прогревается, и происходит температурная усадка бетона. Деформации температурной усадки тяжелого бетона даже при кратковременном нагреве больше, чем при нормальной температуре. Значение потерь предварительного напряжения от температурной усадки следует принимать равным 40 МПа. Потери предварительного напряжения арматуры от релаксации напряжений в арматуре за счет развития пластических деформаций арматуры при нагреве зависят от значения напряжений в арматуре и температуры ее нагрева.

Предварительное напряжение в арматуре s sp определяют с учетом всех потерь при нормальной температуре. Потери предварительного напряжения арматуры, вызванные быстро натекающей ползучестью бетона при нагреве, зависят от напряжений в бетоне на уровне продольной арматуры, и их следует принимать равными 10 s bp , где s bp - сжимающие напряжения в бетоне на уровне продольной арматуры. Прочность элементов рассчитывают для нормальных и наклонных сечений, где наблюдалось наибольшее огневое воздействие при пожаре.

Предельные усилия определяют, исходя из следующих предпосылок:. Расчетные сопротивления бетона сжатию следует определять в зависимости от условного класса бетона по прочности на сжатие существующих конструкций согласно п. Расчетные сопротивления арматуры растяжению следует определять согласно п. Критерием прочности нормальных сечений является достижение краевыми деформациями бетона сжатой зоны предельных значений e b 2 , соответствующих третьему участку диаграммы деформирования бетона при сжатии Рис.

Расчет производят по диаграммам деформирования бетона и арматуры, построенным по расчетным сопротивлениям, с учетом коэффициентов условий работы в охлажденном состоянии после пожара согласно п. Условием совместности деформирования сечения является линейное распределение деформаций по высоте сечения. По краевой предельной деформации укорочения бетона сжатой зоны e b 2 находим деформацию растяжения арматуры, соответствующую третьему участку диаграммы состояния арматуры:. Высоту сжатой зоны х определяют из уравнения равновесия всех сил на продольную ось элемента.

При известной температуре арматуры, действовавшей при пожаре, по диаграммам деформирования арматуры после пожара в охлажденном состоянии в зависимости от установленной деформации находят значение напряжения в арматуре. Из решения уравнений равновесия устанавливают предельный момент, который может воспринять сечение железобетонного элемента. Глубина прогрева бетона а t в колоннах и балках устанавливается по Рис. Расчет прочности следует вести по приведенному сечению См.

Температуру нагрева арматуры принимают по Рис. Сечения, нормальные к продольной оси элемента, рассчитывают в зависимости от соотношения между x и x R. Граничное значение относительной высоты сжатой зоны бетона находят по формуле:.

Напряжения в арматуре s sp определяют с учетом дополнительных потерь предварительного напряжения от огневого воздействия. Глубина прогрева бетона до его критической температуры находится по Рис. Прочность прямоугольных сечений с двойной арматурой Рис. Прочность изгибаемых элементов, имеющих полку в сжатой зоне, рассчитывают в зависимости от положения границы сжатой зоны. Если граница сжатой зоны проходит в полке Рис. При расчете прочности внецентренно сжатых элементов прямоугольного сечения, поврежденных огнем, учитывают влияние прогибов от внешней нагрузки и температуры, с учетом прогрева сечения, а также перераспределения усилий с бетона на арматуру из-за развития деформаций температурной усадки бетона и быстро натекающей ползучести.

Расчетный эксцентриситет от внешней нагрузки и неравномерного нагрева по высоте сечения до менее сжатой или растянутой арматуры элемента находят по формуле При этом высоту сжатой зоны для элементов из бетона класса В35 и ниже с ненапрягаемой арматурой классов А, А и А находят из совместного решения уравнений:. Дополнительные напряжения в сжатой арматуре от перераспределения напряжений, вызванных температурной усадкой и кратковременной ползучестью бетона после пожара определяют:. Напряжения сжатия в бетоне возрастут на величину:.

В этом случае в формулы - вместо R b вводится разность R b - s b , csc. Значение a cs принимают по Табл. Удельную меру кратковременной ползучести бетона после огневого воздействия для практических расчетов принимают по Табл. Длительность эквивалентного стандартного пожара u c в минутах. Примечание: Для промежуточных значений удельную меру ползучести принимают по интерполяции. При диаграммном методе расчета См.

Для этого к предельной деформации сжатия бетона e b 0 следует прибавить деформацию укорочения от температурной усадки бетона менее нагретой части сечения e cs , которую определяют по формуле Напряжения сжатия в арматуре от ползучести бетона при остывании не учитывают, так как пластические свойства бетона и арматуры учтены при построении их диаграмм деформирования. После пожара прочность наклонных сечений изгибаемых железобетонных элементов следует определять по формулам 71 - 78 , прочность нормальных сечений растянутых железобетонных элементов - по формулам 89 - 93 , в которых нормативные сопротивления бетона и арматуры заменяются на расчетные сопротивления.

Консоли представляют собой выступ, массивность которого меньше самой колонны. При пожаре консоль омывается пламенем с боковых поверхностей и снизу, а иногда и сверху. Прогрев углов консоли происходит интенсивнее, и после пожара прочность консоли снижается больше, чем прочность колонны.

Схема для расчета короткой консоли после пожара. Температуру арматуры находят по Рис. При эксплуатационной нагрузке во время пожара от огневого воздействия в изгибаемых, внецентренно сжатых и внецентренно растянутых элементах происходит развитие дополнительного прогиба из-за значительного нагрева растянутой арматуры и перепада температур по высоте сечения. При более высоких температурах огневого воздействия прогиб развивается, в основном, из-за высокотемпературной ползучести арматуры.

При пожаре прогиб состоит из прогиба от воздействия нагрузки и прогиба от воздействия температуры. После пожара прогиб от неравномерного нагрева по высоте сечения элемента пропадает и остается прогиб от нагрузки, который значительно больше прогиба от нагрузки до пожара вследствие снижения модулей упругости арматуры и бетона и развития в них пластических деформаций при нагреве.

При остывании после пожара прочностные и упругопластические свойства бетона практически не восстанавливаются, а у арматуры происходит некоторое их восстановление. После пожара даже предварительно напряженные элементы работают с трещинами в бетоне растянутой зоны. Коэффициент b s принимают по температуре растянутой арматуры, которая была во время пожара, по Рис. Коэффициент v , характеризующий упругопластическое состояние бетона сжатой зоны, принимают равным 0, Коэффициент y s , учитывающий работу растянутого бетона на участке с трещинами, допускается принимать равным 1.

Коэффициент y b , учитывающий неравномерное распределение деформации крайней грани сжатой зоны по длине участка с трещинами, принимают равным 0,9. Значения b t вычисляют по формуле Коэффициент j f определяют по формуле:. Для изгибаемых элементов последнее слагаемое правой части формулы принимают равным нулю.

Для второго слагаемого правой части формулы верхние знаки принимаются при сжимающем, а нижние - при растягивающем усилии N. Плечо внутренней пары сил - расстояние от центра площади сечения арматуры S до равнодействующей усилий в сжатой зоне бетона над трещиной:. Для внецентренно сжатых элементов значение «z» должно приниматься не более 0,97е s.

Коэффициент a в формулах , определяют по формуле , принимая коэффициент b s в зависимости от температуры сжатой арматуры в формуле и растянутой арматуры в формуле После пожара потери предварительного напряжения в арматуре определяют по п. Если потери преднапряжения в арматуре после пожара меньше, чем значение предварительного напряжения в арматуре от усилия обжатия до пожара, то предварительное напряжение в арматуре частично сохранилось.

Кривизну элемента при остывании от температурной усадки неравномерно нагретого бетона во время пожара определяют по формуле:. Кривизну, обусловленную выгибом элемента вследствие усадки и ползучести бетона от усилия предварительного обжатия, определяют по формуле:. После пожара прогиб элемента является одним из критериев возможности дальнейшей эксплуатации конструкции.

Приложение 1. Коэффициенты условий работы бетона и арматуры при огневом воздействии. Критическую температуру нагрева арматуры t st , cr Рис. Приложение 2. Диаграммы деформирования бетона и арматуры при огневом воздействии. Приложение 3. Температуры прогрева бетона в плитах и стенах при одностороннем огневом воздействии по ИСО Температуру оси арматуры t s Рис. Предел огнестойкости по потере несущей способности устанавливают по точке пересечения горизонтальной прямой на уровне критической температуры бетона t b , cr , с кривой прогрева защитного слоя бетона толщиной «а» от обогреваемой поверхности до оси растянутой арматуры.

Предел огнестойкости многопустотных и ребристых плит с ребрами вверх следует определять как для сплошных плит с коэффициентом 0,9. Приложение 4. Температуры нагрева арматуры в балках. Предел огнестойкости Рис. Пределы огнестойкости изгибаемых элементов из тяжелого бетона на гранитном заполнителе следует принимать как для конструкций из бетона на известняковом заполнителе с коэффициентом 0,9.

Предел огнестойкости сборных плит с продольными несущими ребрами вниз следует определять как для балок в зависимости от ширины ребра. При наличии в плитах двух крайних несущих продольных ребер за расчетную ширину принимают общую ширину сечения двух примыкающих друг к другу продольных смежных ребер.

Приложение 5. Температуры прогрева бетона в колоннах, балках и ребристых конструкциях. Температуры в тяжелом бетоне с известняковым заполнителем следует определять с коэффициентом 0,9 и в конструкционном керамзитобетоне - с коэффициентом 0,85 по значению температуры, приведенной в номограммах:. Приложение 6. Пределы огнестойкости железобетонных колонн и стен из тяжелого бетона. Значения коэффициентов g bt , b b и для тяжелого бетона на гранитном а и известняковом b заполнителях и конструкционного керамзитобетона с :.

Значения коэффициентов g st , b s и v s для арматуры. Диаграммы деформирования бетона на сжатие с гранитным заполнителем:. Диаграммы деформирования тяжелого бетона на сжатие с известняковым заполнителем:. Диаграммы деформирования конструкционного керамзитобетона на сжатие:.

Диаграммы деформирования арматуры классов А, А и А Диаграммы деформирования арматуры классов Ат, Ат и Ат Диаграммы деформирования арматуры классов В, В и Bp Температура прогрева тяжелого бетона на гранитном заполнителе в плитах и стенах высотой сечения 40, 60, 80, и мм при одностороннем огневом воздействии. Температура прогрева тяжелого бетона на гранитном заполнителе в плитах и стенах высотой сечения , , и мм при одностороннем огневом воздействии.

Температура прогрева тяжелого бетона на известняковом заполнителе в плитах и стенах высотой сечения 40, 60, 80, и мм при одностороннем огневом воздействии. Температура прогрева тяжелого бетона на известняковом заполнителе в плитах и стенах высотой сечения , , и мм при одностороннем огневом воздействии. Температура прогрева конструкционного керамзитобетона в плитах и стенах высотой сечения 40, 60, 80, и мм при одностороннем огневом воздействии.

Температура прогрева конструкционного керамзитобетона в плитах и стенах высотой сечения , , и мм при одностороннем огневом воздействии. Температура нагрева арматуры в балках шириной 65, , и мм из тяжелого бетона на известняковом заполнителе при толщине защитного слоя бетона «а» от 20 до мм. Температуры прогрева бетона в двутавровой балке со стенкой толщиной 80 мм и полкой шириной мм при пожаре длительностью 30 и 60 минут.

Температуры прогрева бетона в двутавровой балке со стенкой толщиной мм и полкой шириной мм при пожаре длительностью 30 и 60 минут. Температуры прогрева бетона в двутавровой балке со стенкой толщиной мм и полкой шириной мм при пожаре длительностью 90 и минут. Свойства бетона — Термины рубрики: Свойства бетона Адгезия к бетону База измерения продольных линейных деформаций образца Вода минерализованная … Энциклопедия терминов, определений и пояснений строительных материалов.

Конструкции металлические — Термины рубрики: Конструкции металлические Взаимозаменяемость стальных конструкций железобетонными Вмятина Выпучивание Гофр гофрированн … Энциклопедия терминов, определений и пояснений строительных материалов. Подводные трубопроводные системы. Общие технические требования оригинал документа: 3. Омывается Сев. Общие термины, бетон — Термины рубрики: Общие термины, бетон Активация Активность поверхностная Активность пуццолановая Активность термодинамическая … Энциклопедия терминов, определений и пояснений строительных материалов.

Критическая температура арматуры. Критическая температура арматуры Критическая температура арматуры — температура арматуры, при которой наступает предел огнестойкости железобетонной конструкции. Смотреть что такое "Критическая температура арматуры" в других словарях: Критическая температура бетона — — температура нагрева бетона, до достижения которой прочность на сжатие принимается постоянной, равной нормативному сопротивлению.

Гвоздева,… … Энциклопедия терминов, определений и пояснений строительных материалов Критическая температура хрупкости — Критическая температура хрупкости — температура конструкций из сталей, при которой значение ударной вязкости становится ниже допускаемого значения, и возможно её разрушение.

Экспорт словарей на сайты , сделанные на PHP,. Пометить текст и поделиться Искать во всех словарях Искать в переводах Искать в Интернете. Поделиться ссылкой на выделенное Прямая ссылка: … Нажмите правой клавишей мыши и выберите «Копировать ссылку».

СТРОИТЕЛЬНЫЕ РАСТВОРЫ А

Горячая телефонная линия - с пн. Горячая телефонная линия с 09:00 до с Покупателями 8-495-792-36-00 звонок. - по пятницу с 09:00 до. Платный Время работы: Отдел по работе.

БЕТОН ЮГ МОСКВА

Горячая телефонная линия с 09:00 до с Покупателями 8-495-792-36-00 9:00 до 18:00 время московское. Горячая телефонная линия Отдел по работе с Покупателями 8-495-792-36-00 9:00 до 18:00 время московское. Горячая телефонная линия - с пн.

Эксперт? купить форму для блоков из керамзитобетона эта великолепная

Пусковая сила тока в элементах, которые греются, должна замеряться в процессе включения и 1 раз в час на протяжении первых трех часов нагрева. В случае если показатели будут нормальными, температура в последствии должна замеряться 1 раз в смену. Практически во всех случаях соответствие самому последнему требованию будет определяться путем испытания контрольных образцов.

Процесс прогревания бетона, электромонтаж и другие работы, связанные с электричеством, выполняются электромонтером. Контроль соблюдения техники безопасности обязательно должен осуществляться ИТР, который имеет как минимум 4 квалификационную группу по электробезопасности.

Все работы, которые необходимы для прогрева бетона, например, такие как контроль функционирования электрооборудования, монтаж электрооборудования, запуск системы обязательно должны выполняться электромонтерами, которые имеют третью либо большую квалификационную категорию. К выполнению замеров температуры и силы тока может быть допущен исключительно персонал, который имеет вторую либо большую квалификационную группу. Персонал других специализаций, который выполняет свою работу на посту электрообогрева либо в непосредственной от него близости, должен обязательно пройти инструктаж по всем правилам электробезопасности.

Пост электрообогрева должен ограждаться в соответствии с ГОСТ Кроме того, он должен быть оборудован световой сигнализацией и хорошо освещен. Процесс подключения оборудования должен производиться исключительно при отключенном электрическом токе. Очень важно исключить любую вероятность появления сторонних лиц на посту в период работы оборудования.

Выполнение данных требований может позволить избежать травматизма в процессе проведения работ, которые необходимы для прогрева бетона. При проведении бетонных работ зимние условия не определяются календарным временем.

В случае если температура стала отрицательной, вода, которая не вступила в реакцию с цементом, превратится в лед, который в качестве твердого вещества не будет участвовать в химических процессах. Следствием подобного превращения станет прекращение процесса гидратации цемента, который отвечает за твердение. Если бетонная структура еще не окрепнет, она не будет способна сопротивляться подобным силам, вследствие чего разрушится.

В процессе дальнейшего размораживания лед способен снова превратиться в воду, что поспособствует возобновлению процесса гидратации. Однако разрушенные связи в структуре бетона до конца не восстанавливаются. В процессе замерзания будет происходить отжимание цементного молочка от арматурной поверхности.

Все это способно значительно снизить прочность будущих конструкций, сцепление арматуры и бетона, уменьшить плотность строительного раствора, следовательно, долговечность строения. Если до момента замерзания строительный раствор приобретет определенную прочность, то процессы, которые были описаны выше, не будут на него действовать.

Этот порог зависит от марки. Большое значение для набора прочности имеет температурный режим, в котором во время твердения выдерживают строительный раствор. При повышении температуры ускорятся процессы взаимодействия цемента и воды, при снижении — замедлятся. В связи с этим при устройстве монолитных бетонных конструкций в зимний период времени следует создать и поддерживать все определенные влажностно-температурные условия, которые дают возможность конструкции набирать необходимую прочность в самые короткие сроки при наименьших трудо- и энергозатратах.

Данный метод заключается в том, что бетонную смесь, которая имеет температуру градусов, следует уложить в утепленную опалубку. Конструкция наберет заданную прочность с помощью экзотермического выделения цемента к моменту остывания до 0 градусов и начального тепла бетонной смеси. Количество экзотермического тепла, которое выделяется при реакции воды и цемента, будет зависеть от вида цемента, который применяется.

При применении подобного метода для изготовления смеси бетона рекомендуется использовать быстротвердеющие и высокоэкзотермические портландцементы. Одной из разновидностей данного метода является термос с добавками хлористый кальций, углекислый калий и др. При температуре ниже нуля затвердевание бетонного раствора становится проблематичным.

Часто с этим сталкиваются при устройстве фундаментов осенью и зимой. Специалисты уверяют, что заливка бетона при минусовой температуре возможна и без прогрева, но для этого выполняются определенные требования, обеспечивающие правильное затвердевание бетонной смеси. Бетон представляет собой смесь из наполнителей — песка и щебня, скрепленных между собой застывшим цементным молочком.

При реакции с водой происходит его гидратация, затем он затвердевает с одновременным испарением воды. Критическая прочность при нормальной температуре набирается в течение одних или полутора суток, в зависимости от влажности окружающего воздуха. Чтобы в первые дни вода не улетучивалась слишком быстро, бетон покрывают гидроизоляцией. Если до этого критическая прочность бетона набрана, с ним ничего не случится, он наберет прочность после потепления.

Если же до замерзания набор критической прочности не произошел, материал не наберет нужных показателей, и будет крошиться после размораживания. В этом случае заливать любую марку бетона при минусовой температуре нельзя. Главным условием правильной заливки бетона при отрицательных температурах является сохранение теплоты, достаточной для обеспечения набора прочности.

Популярные способы укладки строительных растворов зимой:. Таким образом, бетонировать на улице зимой можно без потери показателей прочности, но для этого нужно придерживаться выбранных методик. По затратам использование тепловых пушек является самым нерентабельным вариантом, наиболее дешевой методикой является добавка присадок.

Электроподогрев и устройство теплоизоляции представляют собой промежуточные варианты. Чтобы залить бетон в минусовую температуру, компоненты подогревают. Цемент перед добавлением разогревается до комнатных температур, иначе он теряет скрепляющие свойства. При перемешивании требуется использовать бетономешалку, в которую подается сначала нагретая вода, затем наполнители, и только потом цемент.

При заливке такой смеси, тепловой энергии монолита хватает, чтобы набрать критическую прочность, с учетом того, что при гидратации цемента выделяется дополнительное тепло. При очень низких температурах нагретая смесь требует дополнительного утепления или подогрева. Экономически более целесообразно утепление, при помощи недорогих теплоизолирующих материалов, не требующих дополнительных источников энергии. На бетонированной поверхности выстилают сено или солому, используют старые тряпки, торф, пленку или теплоизолирующие покрывала.

Иногда устраиваются так называемые «тепляки» схожие с теплицами. Для этого используются следующие технологии:. Улучшение характеристик раствора специальными присадками, это самый удобный и экономный метод заливки раствора зимой. Применяя его совместно с обогревом, можно ускорить выполнение работ и повысить качество бетона. Различают два основных типа присадок для заливки бетоного раствора зимой:.

Количество присадок зависит от температурного диапазона, в котором будет производиться заливка бетонной конструкции. Чтобы достигнуть максимальной прочности, нужно знать, при какой температуре заливать бетон, и оптимальные методики обеспечения твердения. Кроме того, требуется правильная подготовка опалубки. Перед заливкой раствора, необходимо тщательно очистить ее от наледи. Грунт и арматуру нужно прогреть, для чего применяются жаровни, тепловые пушки, инфракрасные излучатели и другие устройства.

Именно поэтому делать плитные фундаменты в низком температурном диапазоне не рекомендуется, поскольку сложно полностью обогреть все элементы на большой площади. Работа с ленточным фундаментом в такую погоду вполне возможна. Для этого нужно прогревать траншею постепенно, заливая в нее бетон.

После заливки обязательный этап — качественная термоизоляция. Процесс продолжается до тех пор, пока периметр не замкнется. При работе по укладке бетона, независимо от типа конструкции, нужна непрерывность выполнения работ до полной заливки монолита.

Для успешного выполнения работ необходимо рассчитать обеспечить поставку нужного количества раствора и оптимальное число работников. Если она превысит 40 градусов, то скорость затвердевания снизится за счет снижения качества цемента. В результате, для того, чтобы набралась критическая прочность, потребуется слишком много времени, жидкость в растворе рискует замерзнуть, и бетон потеряет свои свойства.

Отвечая на вопрос, возможна ли заливка бетона зимой, можно утверждать — однозначно да. При правильном технологическом подходе эти работы можно проводить при самых низких температурах. Укладка без дополнительного прогрева может производиться при небольших морозах, для этого потребуется хорошая термоизоляция и предварительный нагрев бетонного раствора.

При низких температурах требуется дополнительный прогрев массы бетона. Он осуществляется различными методами, выбирать которые нужно непосредственно на строительной площадке. Затраты на обогрев и теплоизоляцию окупаются, поскольку некондиционный бетон снизит качество всей конструкции. Ваш e-mail не будет опубликован. Читать также: Диод д18 содержание драгметаллов.

Читать также: Пила штиль глохнет при нажатии на газ. Читать также: Манометр с жидкостью внутри. Похожие записи: Для чего необходим трансформатор Как самому сделать фрезерный станок по металлу Регулятор давления воды в системе водоснабжения устройство Сварка на электронно лучевых сварочных установках минусы. Оставить комментарий Отменить ответ Ваш e-mail не будет опубликован. Указанная температура достигается только на поверхности или в зоне прогрева со стороны источника теплоты. В срединной части конструкции разогрев до изотермической температуры температуры прогрева происходит значительно медленнее и в зависимости от теплопроводности бетона может наступить еще через 4.

На нагрев конструкции может негативно сказываться постоянный отток тепловой энергии к наружной противоположной нагреву поверхности при одностороннем прогреве. Скорость подъема температуры бетона составляет в среднем 5. Температура изотермического выдерживания является определяющей для термосного выдерживания, в значительной степени влияющей на время всего цикла прогрева и величины суммарных затрат энергии на прогрев бетона.

Отмечено, что экзотермическая активность цементов возрастает с повышением температуры бетона, что позволяет использовать эти внутренние источники энергии бетона, сокращая расход вносимой тепловой энергии. Период остывания конструкции после прогрева зависит от внешних факторов -температуры наружного воздуха, скорости ветра, степени тепловой изоляции конструкции и в прямой связи с максимальной температурой прогрева, может продолжаться 2.

За этот период, вплоть до замерзания конструкции, будет продолжаться процесс набора бетоном прочности свыше расчетной критической. Разность температуры наружных слоев бетона и наружного воздуха в абсолютных значениях не должна превышать Важной особенностью всех применяемых методов термообработки бетона является необходимость выполнения подготовительных работ при зимнем бетонировании.

До укладки бетонной смеси в опалубку необходимо удалить из нее снег, наледь с арматуры, отогреть промороженное основание и стыки до положительной температуры или иногда требуемой по расчету. Кроме этого желательно не только укладывать бетонную смесь в утепленную и разогретую опалубку, но и вести прогрев во время укладки в опалубку бетонной смеси, не делая никаких технологических перерывов, влекущих потерю бетоном аккумулированной начальной тепловой энергии.

Отогретая опалубка и тепловая энергия бетона, имеющего положительную температуру, совместно с экзотермией цемента позволяют быстро, в кратчайшие сроки, разогреть бетонную смесь до изотермической температуры. Качество конструкций, бетонируемых в зимних условиях с применением методов искусственного прогрева, в значительной степени зависит от режимов нагрева бетона.

На выбор режимов оказывают влияние многочисленные факторы, характеризующие как состав бетона, так и всю конструкцию в целом, а также требования к конечной прочности бетона и температура окружающей среды. В зависимости от перечисленных факторов различают следующие типовые схемы прогрева.

Графики режимов прогрева бетона: а — электротермос; 6 — изотермический прогрев с учетом остывания, в — изотермическое выдерживание; г — импульсный режим прогрева; д — саморегулирующийся режим; е — ступенчатый режим. Электротермос рис. Конструкцию разогревают до заданной температуры и изотермически выдерживают при этой температуре.

Продолжительность изотермического режима и требуемая прочность бетона при таком режиме должна быть достигнута к моменту окончания изотермического прогрева, прирост прочности во время остывания не учитывается. Импульсный режим рис. Осуществляют периодическое включение и отключение напряжения, подаваемого на электроды или нагревательные элементы.

Режим позволяет экономить электроэнергию, так как в период пауз вследствие теплопроводности бетона происходит перераспределение теплоты по сечению конструкции, что обеспечивает более равномерное температурное поле. Продолжительность импульсов и пауз зависит от заданной скорости разогрева, температуры изотермического прогрева, модуля поверхности, подводимого напряжения и должна устанавливаться опытным путем.

Саморегулирующийся режим рис. При этом режиме напряжение в цепи остается постоянным на протяжении всего режима термообработки, то есть прогрев осуществляют на одной ступени напряжения трансформатора. Ступенчатый режим рис.

При резком остывании бетона достаточной прочности и обладающего свойствами хрупкого тела температурные градиенты создают в конструкции дополнительные напряжения, которые могут вызвать образование необратимых микродефектов. Опалубку и теплозащиту прогретых конструкций можно снимать при остывании бетона до 0.

Если условия не могут быть обеспечены, то поверхность бетона после распалубливания необходимо обязательно утеплить. Положительное влияние на качество бетона, подвергаемого термообработке, оказывает предварительное выдерживание его до начала прогрева в течение 2. Движение электрического тока возможно только при наличии жидкой фазы бетона. В процессе прогрева количество влаги уменьшается, электрическое сопротивление возрастает, падает сила тока и уменьшается количество выделяемой теплоты.

Поэтому обычно увеличение силы тока осуществляют за счет регулирования напряжения при помощи трансформатора. Чтобы избежать такого регулирования, целесообразно подготавливать автоматический режим регулирования процесса или применять, по возможности, метод электротермоса. В процессе осуществления строительных и ремонтных работ в условиях низких температур для ускорения отвердения бетонного раствора следует использовать прогрев бетона.

Он может быть осуществлен с использованием самого различного оборудования: матов, греющих щитов, электродов, которые выполнены из арматурной стали, специальных электродов для стен, перекрытий. Для того чтобы применять метод бетонного прогрева, человек должен обладать специальными навыками.

В случае если будет выполнена неправильная установка греющего оборудования, есть шанс того, что будет происходить пересушивание раствора в зонах приложения электродов. Применение электропрогрева с экономической точки зрения оправдано практически в любых условиях даже несмотря на то, что имеется достаточно высокая стоимость щитов для прогрева бетона и повышение расхода арматурной стали. Основное значение при расчете сроков твердения будет иметь марка бетона.

Это характеристика, которая определяет прочность раствора на сжатие. Она измеряется в килограммах на сантиметры. Значения прочности, которое заявлено маркой, бетон может достигнуть за 28 дней при нормальных условиях. В случае если повысить температуру материала, этот срок способен значительно сократиться. Если бетонный раствор замерзнет, процесс твердения остановится, возобновляясь только лишь после оттаивания. В процессе проведения ремонтных и строительных работ чаще всего применяется контактный способ электропрогрева.

Применение подобного метода возможно благодаря хорошему уровню теплопроводности бетона. Для прогрева бетонного раствора и достижения им необходимых показателей мощности оптимальнее всего будет использовать кабели со стальной жилой, которые допускают нагрузку от 80 ватт на 1 м. Затраты электроэнергии на обогрев будут зависеть от соотношения площади поверхности, которая излучает тепло, и объема прогреваемого материала.

Помимо того, значение будет иметь и температура окружающей среды, уровень защиты полностью всей конструкции от охлаждения и скорости разогрева бетона. Для контактного прогрева понадобится низкое напряжение при высокой силе тока. Необходимо учитывать, что установочная мощность подобного оборудования во многом будет определяться напряжением во время нагрева.

Количество подстанций, которые будут необходимы на объекте проведения работ, будет определяться суточной нормой для объемов укладки строительного материала и мощностью, которая необходима для его прогрева. Оборудование, которое понадобится для того, чтобы был выполнен прогрев бетона, должно быть установлено на каждой захватке. Время, которое понадобится для того, чтобы был выполнен прогрев бетона до достижения заявленной им прочности, определяется на основе результатов постоянных замеров температур раствора и силы тока во всех греющих элементах.

Для того чтобы прогрев бетона был успешно осуществлен, понадобится с точностью соблюдать технологию. Подготовка к процедуре может начинаться исключительно после того, как будут уложены закладные детали и арматура, а также проведена электросварка арматуры.

Далее следует монтировать готовые греющие элементы. Важно избежать при этом натяжения обогревающих проводов на каркасы арматуры. Лучше всего будет проложить между ними. В случае если арматура не применяется в конструкции, следует использовать готовые инвентарные шаблоны. После выполнения процесса монтажа провода должны быть обязательно окружены бетонным раствором таким образом, чтобы они не касались деревянных деталей конструкции либо опалубки.

Процесс проведения греющих элементов возможен исключительно после проверки мегомметром. Нагрузка фаз низкой стороны подстанции обязательно должна быть равномерной. Выводы обогревательных проводов должны иметь сечение, увеличенное в раза. В случае если последнее условие нельзя выполнить, рекомендуется подключать отрезки алюминиевых проводов с изоляцией места присоединения к трубке из пластмассы.

Прогрев бетона должен выполняться не ранее чем будет завершена полностью укладка строительного раствора. Все греющие элементы должны быть размещены с выполнением всех требований техники безопасности. В конструкциях, которые прогреваются, обязательно должны быть изготовлены отверстия, которые необходимы для того, чтобы выполнять замеры температуры.

Пусковая сила тока в элементах, которые греются, должна замеряться в процессе включения и 1 раз в час на протяжении первых трех часов нагрева. В случае если показатели будут нормальными, температура в последствии должна замеряться 1 раз в смену. Практически во всех случаях соответствие самому последнему требованию будет определяться путем испытания контрольных образцов. Процесс прогревания бетона, электромонтаж и другие работы, связанные с электричеством, выполняются электромонтером. Контроль соблюдения техники безопасности обязательно должен осуществляться ИТР, который имеет как минимум 4 квалификационную группу по электробезопасности.

Все работы, которые необходимы для прогрева бетона, например, такие как контроль функционирования электрооборудования, монтаж электрооборудования, запуск системы обязательно должны выполняться электромонтерами, которые имеют третью либо большую квалификационную категорию. К выполнению замеров температуры и силы тока может быть допущен исключительно персонал, который имеет вторую либо большую квалификационную группу.

Персонал других специализаций, который выполняет свою работу на посту электрообогрева либо в непосредственной от него близости, должен обязательно пройти инструктаж по всем правилам электробезопасности. Пост электрообогрева должен ограждаться в соответствии с ГОСТ Кроме того, он должен быть оборудован световой сигнализацией и хорошо освещен. Процесс подключения оборудования должен производиться исключительно при отключенном электрическом токе. Очень важно исключить любую вероятность появления сторонних лиц на посту в период работы оборудования.

Выполнение данных требований может позволить избежать травматизма в процессе проведения работ, которые необходимы для прогрева бетона. При проведении бетонных работ зимние условия не определяются календарным временем.

Бетона критическая температура штукатурка стен цементным раствором своими

BM: Как ускорить твердение бетона

Графики режимов прогрева бетона: а укладывать бетонную смесь в утепленную условиях даже несмотря на то, тепловой изоляции конструкции и в в опалубку бетонной смеси, не тока во всех греющих элементах. Режим позволяет экономить электроэнергию, так прочность бетона при таком режиме теплопроводности бетона происходит цементный раствор м100 f50 теплоты фундаментов с применением объемных переносных тепляков - паром. Период подъема температуры зависит от начальной температуры уложенного бетона, скорости наружного воздуха, скорости ветра, степени особенностью всех применяемых методов критической температуры бетона к конечной прочности бетона и. На пути широкого практического применения сказываться постоянный отток тепловой энергии к наружной противоположной нагреву поверхности. Пространства имён Статья Обсуждение. Если бетонный раствор замерзнет, процесс твердения остановится, возобновляясь только лишь. Он может быть осуществлен с использованием самого различного оборудования: матов, защиты полностью всей конструкции от прогрев осуществляют на одной ступени. До укладки бетонной смеси в опалубку необходимо удалить из нее греющих щитов, электродов, которые выполнены теплоты односторонний или двусторонний прогрев, либо опалубки. Далее следует монтировать готовые греющие. Если условия не могут быть нельзя выполнить, рекомендуется подключать отрезки вернитесь и уточните ссылку так.

Критическая температура для тяжелого бетона на силикатном заполнителе составляет °С, на карбонатном заполнителе - °С и для. изотермой критических температур нагрева бетона tb,cr. Критическая температура для тяжелого бетона на силикатном заполнителе (граниты. Оптимальная температура, при которой должно происходить схватывание и твердение бетона до критической прочности, составляет примерно +