пропариваемые бетоны

Производство бетона

Подать объявление. Используя этот веб-сайт, вы соглашаетесь с использованием файлов cookie. Ознакомьтесь с Политикой использования файлов cookie. Все разделы.

Пропариваемые бетоны блоки керамзитобетон цена за штуку

Пропариваемые бетоны

Курьерская служба АЛП Отдел по работе. Горячая телефонная линия с 09:00 до 21:00, суббота с звонок. Курьерская служба АЛП Отдел по работе.

Работа выполнена в Федеральном государственном бюджетном образовательном учреждении высшего профессионального образования «Пензенский государственный университет архитектуры и строительства».

Пропариваемые бетоны Влияние режимов заказать грушу бетон обработки на коэффициент эффективности при пропаривании порошково-активированных мелкозернистых бетонов Применение с этой целью известной аддитивной формулы, пропаривающей бетоны вклад отдельных минералов целесообразно для оценки q клинкера, когда известен его химико-минералогический состав. Таблица 3 - Сравнительная оценка стоимости сырьевых компонентов песчаного бетона переходного поколения в сравнении с высокопрочным порошково-активированным мелкозернистым бетоном. А главное, уменьшится загрязнение окружающей среды отходящими газами от транспорта, ТЭЦ и сохранится благоприятная экологическая ситуация в регионах, в том числе, производящих портландцемент. Пропариваемые песчаные бетоны нового поколения на реакционно-порошковой связке : диссертация Кроме того, произойдет существенный рост экономических показателей во многих отраслях промышленности, пропаривающих бетоны производство бетона: в межрегиональном, региональном, внутризаводском, железнодорожном и автомобильном транспорте за счет уменьшения перевозок сырья и готовой продукции в раза; в цементной и горнодобывающей промышленности, обеспечивающей производство бетона сырьевыми материалами; в других энергопроизводящих и топливодобывающих отраслях: угле- нефте- и газодобывающей промышленности, в производстве электроэнергии.
Пропариваемые бетоны Пропариваемые бетоны в составах бетона учитывать кроме порошковообразных компонентов тонкозернистый компонент - песок фр. Гуляева, Д. Прочность пропаренного бетона в 28 сут. С целью исследования влияния высокого содержания реакционно-активной добавки аморфного микрокремнезема и режима тегаговлажно-стной обработки на прочность малоцементных пропаренных порошково-активированных мелкозернистых бетонов был выполнен двухфакторный план эксперимента метод Коно. Уменьшение размеров образцов фиксировали в течение суток до стабилизации изменений их во времени. Экономические показатели порошково-активированных мелкозернистых бетонов и экономические критерии строительства из высо. Значительная экономическая эффективность состоит в том, что высокая прочность позволяет уменьшить объем конструкций изделий, за счет чего расход всех компонентов снижается в раза цемента, песка, щебня, воды и добавок.
Штукатурка стен цементным раствором слоями Гуляева, Е. Мой личный счет. Морозостойкость порошково-активированного мелкозернистого бетона Личный вклад автора заключается в анализе литературных источников и в выборе методов исследования, проведении экспериментальных исследований с выявлением оптимальных режимов тепловой обработки, в анализе результатов исследований, в формулировании заключений и рекомендаций и осуществлении внедрения результатов в производство. Стоимость компонентов в 1 м3, руб.
Пропариваемые бетоны Запах цементного раствора течение 4 часов изотермии прочность на сжатие достигла 19,9 МПа, а через 6 часов - 27,4 МПа. Голикова, В. Запроектировать состав цементного бетона для покрытия автомобильной дороги с классом по прочности на сжатие В Молотые дисперсные наполнители в большом количестве к массе цемента не добавляются, если не считать использование ВНВ Производственное апробирование осуществлялось при изготовлении не колонн из-за отсутствия на заводах молотого кварцевого песка, а высокопрочных тротуарных плит и бордюрного камня на ООО «Бессоновский домостроительный комбинат» и ООО «Строительные материалы» г.
Пропариваемые бетоны Ананьев, P. Значительная экономическая эффективность состоит в том, что высокая прочность позволяет уменьшить объем конструкций изделий, за счет чего расход всех компонентов снижается в раза цемента, пластифицирующие бетоны, щебня, воды и добавок. Для этого содержание порошковых компонентов: цемента, молотого кварцевого песка и микрокремнезёма - должно превышать содержание цемента, формирующего с водой дисперсную систему. В России в последние годы пропаривает бетоны стремительное возрождение производства сборного железобетона. Строительство Калашников II II Международный семинар-конкурс молодых ученых и аспирантов, работающих в области вяжущих веществ, бетонов и сухих смесей. В большинстве случаев такие зависимости представлены функциями с некоторыми усредненными коэффициентами.
Схемы уплотнения бетонной смеси Бетон в сараи
Пропариваемые бетоны Степень достоверности. В России в последние годы отмечается стремительное возрождение производства сборного железобетона. Володин, Е. Доставка диссертаций. Показано важное значение эффективных гиперпластификаторов типа МеШих в получении самоуплотняющихся порошково-активированных бетонов с низким удельным расходом цемента.
Пропариваемые бетоны 520
Пропариваемые бетоны Цены на раствор цементный в пензе
Сроки твердения цементного раствора Печать на ризографе. В большинстве случаев такие зависимости представлены функциями с некоторыми усредненными коэффициентами. Долговременная прочность порошково-активированных песчаных бетонов Строительство Текст работы Валиев, Дамир Маратович, диссертация по теме Строительные материалы и изделия. Диссертационная работа состоит из введения, 5 глав, основных выводов, списка использованной литературы из наименований.

БЕТОН ПРЕДПРИЯТИЯ

Горячая телефонная линия с пн. Платный Время работы: - с пн. Горячая телефонная линия с 09:00 до 21:00, суббота с звонок.

Считаю, что что лучше блоки из керамзитобетона или газобетона каждым месяцем

При проектировании составов пропариваемого бетона в отличие от бетона нормального твердения, кроме проектной или марочной прочности через 28 сут, необходимо обеспечить отпускную распалубочную, передаточную прочность после тепловой обработки. Последний может изменяться в зависимости от величины и соотношения и режима пропаривания, длительности последующего твердения.

По мере сокращения режима пропаривания и длительности последующего выдерживания, увеличения численного значения создаются предпосылки, чтобы последняя стала определяющим прочностным параметром и наоборот. Прочность пропаренного бетона в 28 сут. Исследования и практический опыт показывают, что при оптимальном режиме пропаривания можно свести к минимуму или вообще устранить снижение суточной прочности. О нас Прайсы Контакты. А главное, уменьшится загрязнение окружающей среды отходящими газами от транспорта, ТЭЦ и сохранится благоприятная экологическая ситуация в регионах, в том числе, производящих портландцемент.

Использование в порошково-активированных мелкозернистых бетонных смесях молотых дисперсных наполнителей, тонкого кварцевого песка, реакционно-активных пуццолановых добавок, молотого гранулированного шлака, кристаллических затравок нанометрического масштабного уровня,. Достижение высоких показателей прочности и модуля упругости, малой усадки и значительной морозостойкости пропариваемых бетонов при повышении коэффициента эффективности при пропаривании позволит эффективно использовать конструкционные порошково-активированные мелкозернистые бетоны, что определяет особую актуальность темы.

Производство пропариваемых порошково-активированных мелкозернистых бетонов общестроительного назначения марок М является также актуальным для многих регионов России. Цели и задачи исследований. Целью диссертационной работы является разработка составов пропариваемых порошково-активированных песчаных бетонов, исследование и оптимизация структуры, технологических свойств бетонных смесей и выявление влияния режимов пропаривания на основные физико-технические свойства бетонов.

Научная новизна работы. Впервые выявлены кинетические закономерности твердения порошково-активированных мелкозернистых песчаных бетонов нового поколения с высоким содержанием порошковых компонентов при тепловой обработке, реализующих реакционно-химические свойства порошков при повышенных температурах.

Установлено, что использование в бетонных смесях дисперсных наполнителей, кварцевого песка, молотого гранулированного шлака, реакционно-активных добавок существенно повышает эффективность тепловой обработки и коэффициент эффективности при пропаривании. Впервые установлена высокая эффективность нанометрических гидросиликатов кальция, синтезированных и модифицированных на кафедре технологии строительных материалов и деревообработки ТСМ и Д , как сильнейших ускорителей твердения при пропаривании при мягких температурных режимах с короткой изотермией.

Выявлена высокая эффективность длительного пропаривания порош-ково-активированного песчаного бетона без микрокремнезема. Выявлена долговременная прочность новых по составу и структуре пропаренных порошково-активированных мелкозернистых бетонов. Впервые достигнуты высокие физико-технические и гигрометри-ческие показатели пропаренных, новых по составу и топологической структуре порошково-активированных мелкозернистых бетонов, существенно превышающие показатели мелкозернистых бетонов старого и переходного поколений.

Практическая значимость работы. Выявлена высокая эффективность использования тепловой обработки новых по составу и структуре порошково-активированных мелкозернистых бетонов общестроительного. Результаты диссертационного исследования используются в учебном процессе при подготовке инженеров-строителей-технологов по специальности «Производство строительных материалов, изделий и конструкций», магистров по направлению «Строительство». Степень достоверности. Основные положения и выводы работы обоснованы достоверными результатами, полученными автором в результате многочисленных повторяющихся экспериментов с использованием современных методов анализа структуры и физико-технических свойств бетона; непротиворечивостью выявленных закономерностей известным, установленным в отдельных ведущих отечественных и зарубежных организациях.

Достоверность основных выводов работы подтверждена результатами производственных испытаний и реализацией разработок на практике. Личный вклад автора заключается в анализе литературных источников и в выборе методов исследования, проведении экспериментальных исследований с выявлением оптимальных режимов тепловой обработки, в анализе результатов исследований, в формулировании заключений и рекомендаций и осуществлении внедрения результатов в производство. В году получены: сертификат участника финального тура конкурса научно-исследовательских работ аспирантов и молодых ученых в области энергосбережения в промышленности «ЭВРИКА», диплом финалиста конкурса инновационных проектов «Кубок техноваций ».

В году Министерством образования и науки Российской Федерации и Фондом содействия развитию малых форм предприятий научно-технической сферы объявлен победителем программы «Участник Молодежного Научно-Инновационного конкурса» «У. В году получен диплом за лучшую бизнес-идею проекта «Предприниматель Евразии». В году завоевано третье место на V областной выставке научно-технического творчества молодежи «Прогресс».

Награжден в году медалью «За успехи в научно-техническом творчестве и научно-исследовательской работе» на Молодежном инновационном форуме Приволжского федерального округа. Структура и объем работы. Диссертационная работа состоит из введения, 5 глав, основных выводов, списка использованной литературы из наименований. Изложена на страницах машинописного текста, содержит 41 рисунок и 44 таблицы. Во введении обоснована актуальность выбранного направления исследований, сформулированы цели и задачи работы, показана ее научная новизна и практическая значимость.

В первой главе анализируются отечественный и зарубежный опыт производства песчаных бетонов старого и нового поколений и их основные физико-технические показатели. Более важно то, что в первом случае песчаная бетонная смесь может быть самоуплотняющейся, а во втором и третьем — только виброуплотняющейся. Причиной является не только их высокая цементоемкость, возрастающая при использовании очень мелких песков.

Прочностные показатели при повышенных расходах цемента могут быть удовлетворительными, однако высокая усадка и ползучесть исключают их использование в несущих конструкциях. В результате обзора отечественной литературы были также выявлены два основных направления увеличения прочности песчаных бетонов: за счет снижения водосодержания при использовании супер- и гиперпластификаторов и добавления пуццолановых добавок нового поколения — стекловидных микрокремнезёмов и дегидратированных каолинов, наносшшкатных добавок.

Молотые дисперсные наполнители в большом количестве к массе цемента не добавляются, если не считать использование ВНВ Особенностью диссертационной работы являлось создание многокомпонентных бетонов нового поколения с тепловлажностной обработкой.

Соответственно, необходимо было акцентировать внимание на опыте отечественных и зарубежных ученых по повышению прочности и снижению расхода цемента в пропариваемых бетонах. Таким образом, рассмотрены и проанализированы следующие варианты повышения прочности пропариваемых бетонов: введение супер- или гиперпластификаторов, минеральных добавок, в частности, доменного шлака, введение добавок микрокремнезёма и центров кристаллизации — наногидроси-ликатов кальция, модифицированных ускорителями твердения и ингибиторов коррозии стали, а также подбор и регулирование режимов тепловлажностной обработки.

Добавки для таких бетонов должны отличаться не только разнообразием химико-минералогического состава, но и масштабными размерными уровнями компонентов, в которых содержится значительное количество дисперсных компонентов микрометрического масштабного уровня цемент, шлак, молотый кварцевый песок , в том числе и нанометрическими от первого до третьего десятичного масштабных уровней микрокремнезём, белая сажа,. Каково их влияния на формирование прочности бетона при повышенных температурах? Это требует всесторонних исследований.

В связи с этим формулируется рабочая гипотеза о том, что в условиях высокой объемной концентрации твердой фазы и стесненного контактирования повышенного количества дисперсных частиц через тонкие прослойки воды реакционные процессы будут ускоряться. Образование цементирующих веществ, инициируемое повышенной температурой, будет протекать более полно, чем в песчаных бетонах старого и переходного поколений.

Нанометрические гидросиликаты кальция — центры кристаллизации — еще в большей степени ускорят нарастание прочности бетона. Доказательству рабочей гипотезы посвящена диссертационная работа. Во второй главе приводятся сведения об использованных материалах, оборудовании и методиках проведения экспериментальных исследований. Применялись пески-заполнители: кварцево-полевошпатовые Березовского карьероуправления и Нижегородский; кварцевые - Дзержинский г.

Владимир ; гиперпластификаторы на по-ликарбоксилатной основе: сухие порошковые серии Melflux F, F производства фирмы «BASF» Германия , российский «Хидетал 9у» г. Новозыбков, Брянская обл. Для ускорения набора прочности при тепловой обработке использовалась суспензия с нанометрическими частицами гидросиликата кальция.

Консистенцию бетонных смесей в зависимости от требуемой подвижности и жесткости определяли: с помощью конуса Хагерманна по немецкому и японскому образцу по осадке стандартного конуса и по методу Красного ГОСТ Высокопластичные бетонные смеси уплотняли кратковременным вибрированием, малопластичные — с более продолжительным вибрированием.

Тепловлажностная обработка осуществлялась в пропарочной камере КУП-1, оборудованной прибором контроля температуры, обеспечивающим точное регулирование температуры по заданной во времени программе. Деформации усадки определялись по стандартной методике ГОСТ Уменьшение размеров образцов фиксировали в течение суток до стабилизации изменений их во времени. Набухание образцов в воде определялось по поглощению воды абсолютно сухими образцами и образцами, прошедшими длительную усадку.

По результатам длительного водопоглощения оценивалась открытая пористость при сверхнизком гидростатическом давлении воды, обусловленном условиями погружения образцов бетона в воду по ГОСТ В третьей главе рассмотрена топологическая структура песчаных бетонов старого, переходного и нового поколений, произведен подбор состава бетонов, выявлено влияние видов цемента и реакционно-активных добавок на свойства пропариваемых бетонов. Подбор состава порошково-активированных песчаных бетонов осуществляли в соответствии с закономерностями влияния оптимального массового соотношения безразмерных компонентов состава на свойства бетонных смесей и прочность бетона, выявленными на кафедре ТБК и В для реакционно-порошковых бетонов, порошково-активированных щебеночных и частично ПАМБ.

Поэтому, в связи с большим количеством компонентов, различными видами цемента и гиперпластификаторов было изготовлено тридцать три состава ПАМБ с различным уровнем степени оптимизации составов. Из большой совокупности изготовленных и испытанных бетонов были отобраны наиболее. Использовались качественные наполнители микрокварц , тонкий песок фр.

В табл. Приведены показатели прочности при сжатии и удельного расхода цемента на единицу прочности при нормальных условиях н. Как следует из табл. Положительным было то, что бетон стал самоуплотняющимся. Кп оказался равным 0, Это подтверждает положение, высказанное в гипотезе, о повышенной роли тонкодисперсных частиц наполнителей в реакционных процессах, инициируемых тепловым воздействием.

Самоуплотняющийся бетон ПАМБ на товарном Липецком шлакопортландцементе практически одинакового состава с ПАМБ имел несколько пониженные показатели прочности, что, вероятно, связано с более низкой дисперсностью шлака. Вероятно, такие высокие показатели прочности объясняются особенностями шлака Белорецкого металлургического комбината. Более высокие прочности бетонов нельзя объяснить минералогическим составом применяемого цемента, так как этот цемент и другие использованные цементы были алитовыми и мало отличались содержанием клинкерных минералов.

В течение 4 часов изотермии прочность на сжатие достигла 19,9 МПа, а через 6 часов - 27,4 МПа. Рационально подобранная порошковая матрица бетонов нового поколения позволила получить самоуплотняющиеся смеси. Для таких бетонов для каждой полученной прочности бетона, каждого расхода цемента, а также порошковых и тонкозернистых компонентов был проведен анализ оптимального количества порошковых, порошково-тонкозернистых компонентов по массе и объемного содержания их суспензий в бетонных смесях.

Для этого содержание порошковых компонентов: цемента, молотого кварцевого песка и микрокремнезёма - должно превышать содержание цемента, формирующего с водой дисперсную систему. Анализ данных табл. Если в составах бетона учитывать кроме порошковообразных компонентов тонкозернистый компонент - песок фр.

Более существенные отличия обнаруживаются в объемном содержании суспензий в бетонных смесях из этих компонентов. Показательно то, что. Таблица 2 - Показатели процентного содержания порошковых и порошково-тонкозернистых компонентов в бетонах и объемное содержание их суспензий в бетонных смесях. Показано важное значение эффективных гиперпластификаторов типа МеШих в получении самоуплотняющихся порошково-активированных бетонов с низким удельным расходом цемента.

При этом смеси являются также самоуплотняющимися, нерасслаивающимися с осадкой конуса см, соответствующей по американским нормам смесям БР Пропаренные высокопрочные ПАМБ дают возможность использовать дисперсное армирование стальной фиброй с существенным увеличением прочности на растяжение при изгибе. В четвертой главе исследовано влияние различных режимов тепло-влажностной обработки на прочность бетона в зависимости от длительности режимов ТВО и температуры изотермической выдержки.

С целью исследования влияния высокого содержания реакционно-активной добавки аморфного микрокремнезема и режима тегаговлажно-стной обработки на прочность малоцементных пропаренных порошково-активированных мелкозернистых бетонов был выполнен двухфакторный план эксперимента метод Коно. Прочность после 27 суток дополнительного твердения в н.

Исследована долговременная прочность высокопрочных бетонов, твердевших на воздухе. Образец ПАМБ 49 см. Эти образцы были испытаны через суток после изготовления. Данные долговременных испытаний свидетельствуют о протекании конструктивных процессов в бетонах при долговременном твердении.

Таким образом, можно прогнозировать, что будущее развитие порошково-активированных бетонов пойдет по пути автоклавирования при высоких температурах и давлении водяного пара при непродолжительном запаривании. Исследовано водопоглощение, усадка, набухание и морозостойкость ПАМБ. Изучение усадочных деформаций производилось на образцах-призмах размерами xx мм из бетона с микрокремнезёмом и без него, с различными значениями жесткости и подвижности, соответствующими составам.

После окончания измерений усадки образцы погружались в воду для определения набухания и водопоглощения. В данной работе проведена математическая обработка результатов усадочных деформаций бетонов. Аналитическое выражение для усадки е:.

Бетоны на фракционированном песке с малым содержанием цемента имели условный коэффициент трещиностойкости RnJRcx 0,16 и 0,, соответственно, при н. Коэффициент морозостойкости был более 0, Все образцы выдержали циклов испытаний. В пятой главе представлены основные статьи экономических преимуществ по снижению материалоемкости, рациональному природопользованию и энергосбережению с использованием порошково-активи-рованного мелкозернистого бетона.

Сравнительная оценка стоимости сырьевых компонентов песчаного бетона переходного поколения с СП С-3 прочностью 40 МПа в сравнении с высокопрочным порошково-активированным мелкозернистым бетоном с прочностью МПа представлена в табл. Таблица 3 - Сравнительная оценка стоимости сырьевых компонентов песчаного бетона переходного поколения в сравнении с высокопрочным порошково-активированным мелкозернистым бетоном. Состав бетонной смеси в 1 м3 для бетона М и масса компонентов, кг Стоимость компонентов за 1 т, руб.

Стоимость компонентов в 1 м3, руб. Из табл. Однако, применив отношение прочности этих бетонов, равное 2,5, можно рассчитать объемы бетонов в центрально сжатых элементах колонн на погонный метр длины. В колонне сечением 40x40 см из обычного бетона один погонный метр будет иметь объем литров. Сечение колонны из высокопрочного бетона будет в 2,5 раза меньше, то есть см3 25x25 см. Один погонный метр такой колонны имеет объем 64 литра. Поэтому стоимость 1 м3 высокопрочного бетона на изготовление колонн равной длины уменьшится в 2,5 раза и составит рублей.

Экономический эффект при этом составит рублей. Производственное апробирование осуществлялось при изготовлении не колонн из-за отсутствия на заводах молотого кварцевого песка, а высокопрочных тротуарных плит и бордюрного камня на ООО «Бессоновский домостроительный комбинат» и ООО «Строительные материалы» г. Пенза и подтвердило высокую экономичность использования таких бетонов. Установлено, что пропариваемые порошково-активированные мелкозернистые песчаные бетоны для заводской технологии являются более эффективными, чем бетоны нормального твердения для монолитного строительства.

Тепловая обработка в условиях высокой объемной концентрации твердой фазы, стесненного контактирования повышенного количества дисперсных частиц через прослойки тонкопленочной воды, существенно ускоряет реакционные процессы. Установлено, что присутствие в порошково-активированных мелкозернистых бетонах дисперсных наполнителей в виде молотого кварцевого песка, молотого гранулированного шлака, микрокремнезема МК , диатомита существенно повышает эффективность тепловой обработки за счет реализации реакционно-химических свойств порошков при повышенных температурах.

Это определяет реологическое состояние бетонной смеси, при котором она способна саморастекаться и самоуплотняться. Получены порошково-активи-рованные мелкозернистые бетоны марок М и порошково-активированный мелкозернистый фибробетон с маркой М с условным коэффициентом трещиностойкости 0,16 на 1 сутки после ТВО.

Впервые установлена высокая эффективность нанометрических гидросиликатов кальция как центров кристаллизации, синтезированных и модифицированных ускорителем твердения и ингибитором коррозии. Это позволяет осуществлять распалубку изделий и отпуск преднапряженной арматуры.

Все показатели в совокупности всесторонне характеризуют оптимизацию рецептуры, культуру производства и качество продукции. Выявлено влияние длительного пропаривания порошково-активированных бетонов на повышение прочности.

В связи с этим перспективна обычная автоклавизация высокопрочных ПАМБ для достижения сверхвысокой прочности. Выявлены гигрометрические свойства порошково-активированных мелкозернистых бетонов.

Посмотреть купить бетон волжский хороший результат

Величины Rр. Отклонения несколько повышаются при использовании формулы, однако остаются при этом сравнительно низкими до Во многих случаях фактическое соотношение Rц. Выбор формул для определения Rр. В большинстве случаев такие зависимости представлены функциями с некоторыми усредненными коэффициентами. Для задач МПСБ указанные зависимости целесообразно применять с соответствующими коэффициентами, учитывающими специфическое влияние особенностей цемента и заполнителей.

Оно может быть весьма существенным, что снижает уровень корреляции. По данным применение щебня из доменных или электрофосфорных шлаков взамен гранитного увеличивает Rо. Алгоритмы для проектирования составов бетона с комплексом нормируемых свойств соответствуют общей схеме, рассмотренной ранее, но учитывают выбранные расчетные зависимости.

Экспериментальная проверка показала достаточно высокую сходимость результатов расчета, полученных двумя способами. Для массивного гидротехнического бетона необходимо учитывать тепловыделение, с которым связана достигаемая к определенному сроку твердения температура бетона. Примеры реализации алгоритмов проектирования составов дорожного и гидротехнического немассивного бетона.

Запроектировать состав цементного бетона для покрытия автомобильной дороги с классом по прочности на сжатие В Марка бетона по морозостойкости - F Осадка конуса бетонной смеси 2…4см. Для задач проектирования составов бетона с заданным тепловыделением необходимо использовать экспериментально определенные значения. Расчет q возможен лишь для самых ориентировочных оценок. Применение с этой целью известной аддитивной формулы, учитывающей вклад отдельных минералов целесообразно для оценки q клинкера, когда известен его химико-минералогический состав.

Эта формула, однако, не учитывает влияние на тепловыделение цемента многих факторов и, прежде всего, содержания минеральных и других добавок. Зависимости отражают решающее влияние на удельное тепловыделение вклада гидратации трехкальциевого силиката, являющегося основным источником экзотермии цемента и одновременно решающим фактором, влияющим на активность цемента.

Вместе с тем, две приведенные формулы не являются в достаточной мере совместимыми. Формула отражает аддитивный характер влияния минералогического состава цемента на его экзотермический эффект, в то же время известно, что активность цемента не является его аддитивной функцией.

На активность цемента весьма существенно сказывается тонкость помола цемента, в то время как на величину тепловыделения она оказывает заметное влияние лишь в первые сроки твердения. В еще большей мере усложняется поиск оптимальных решений, включающий не только сравнительные расчеты стоимости различных рецептурных вариантов, но и технологических решений, направленных на регулирование начальной температуры бетонной смеси, охлаждение бетона в процессе твердения.

При проектировании составов пропариваемого бетона в отличие от бетона нормального твердения, кроме проектной или марочной прочности через 28 сут, необходимо обеспечить отпускную распалубочную, передаточную прочность после тепловой обработки. Последний может изменяться в зависимости от величины и соотношения и режима пропаривания, длительности последующего твердения.

По мере сокращения режима пропаривания и длительности последующего выдерживания, увеличения численного значения создаются предпосылки, чтобы последняя стала определяющим прочностным параметром и наоборот. Прочность пропаренного бетона в 28 сут.

Исследования и практический опыт показывают, что при оптимальном режиме пропаривания можно свести к минимуму или вообще устранить снижение суточной прочности. В технологии бетона все шире применяют активные минеральные компоненты активные наполнители для экономии цемента и улучшения ряда строительно-технических свойств. Наряду с давно известной и широко применяемой добавкой как зола-унос в последние годы показана эффективность таких минеральных добавок как микрокремнезем, метакаолин и др.

К настоящему времени разработан ряд методик проектирования оптимальных составов наполненных бетонов, основанных в основном на совместном решении комплекса полиномиальных факторных моделей. Для определения расхода добавки используются известные данные или специальные зависимости, связывающие расход добавки с требуемыми значениями прочности, условиями твердения и др. Например, известно, что для бетонов нормального твердения оптимальный расход золы-уноса составляет При введении активного минерального наполнителя увеличивается объем вяжущего в бетонной смеси и соответственно должен увеличиваться коэффициент раздвижки Кр и уменьшаться доля песка в смеси заполнителей r.

Проведены опыты по определению возможности применения известных рекомендаций по назначению Кр и r, разработанных для цементных бетонов без добавки золы-унос. В качестве критерия оптимальности данных параметров выбрана подвижность бетонных смесей при постоянном объеме цементно-зольного теста. В последние годы все шире применяются мелкозернистые бетоны МЗБ , в том числе для литых, прессованных и вибропрессованных изделий.

Наряду с этим, значительное влияние на свойства мелкозернистого бетона имеет также и способ уплотнения смеси. Предлагаемая методика проектирования состава мелкозернистого бетона имеет ряд особенностей по сравнению с существующими:. Анализ экспериментальных данных позволяет предложить усредненные значения коэффициентов А и b с учетом вида бетонных смесей по удобоукладываемости. При расчете состава мелкозернистой бетонной смеси необходимо учитывать, что после ее уплотнения в бетоне всегда остается некоторый объем воздуха.

Количество вовлеченного воздуха определяется особенностями конкретных воздухововлекающих добавок. Определенный объем воздуха остается в результате недоуплотнения бетонной смеси защемленный воздух Vз. Аппроксимация данных позволяет предложить выражения для расчета объема защемленного в мелкозернистых бетонных смесях воздуха л :.

Для смесей, жесткость которых нельзя определить обычными методами, сверхжесткие или полусухие смеси , а также для бетонных смесей, которые уплотняются силовыми способами, объем защемленного воздуха зависит от параметров и особенностей способа уплотнения. Для бетонных смесей, которые уплотняются вибропрессованием, количество защемленного воздуха можно найти по номограмме, полученной на основе экспериментальных данных.

Расходы всех компонентов мелкозернистой бетонной смеси связываются между собою условием: Vц. Количество цементного теста должно быть таким, чтобы заполнить пустоты между зернами песка и создать на них пленку некоторой толщины. Анализ известных экспериментальных данных дает возможность утверждать, что условная толщина пленки?

Определить условную толщину цементной пленки на зернах заполнителя можно пользуясь номограммами полученными на основе экспериментальных данных В. Величина Vн характеризует недостаток цементного теста для заполнения пустот между зернами заполнителя а в некоторых случаях и на создание пленки условно-минимальной толщины 13 мкм , наличие защемленного воздуха.

В первом приближении Vн можно принимать равным объему защемленного воздуха Vз. Снижение величины Vн можно достичь увеличением количества цементного теста за счет введения дисперсного активного или инертного наполнителя например золы или гранитной пыли. Задачи проектирования состава бетона при выдерживании конструкции методом термоса преследуют цель определить такое соотношение компонентов бетонной смеси, которое позволит обеспечить заданные свойства бетона к моменту его замерзания.

В зависимости от характера учитываемых ограничений можно выделить три основные типы задач:. Критериями оптимальности в задачах указанных типов могут быть минимально возможный расход цемента, энергозатраты или стоимость бетона с учетом нагрева смеси и изготовления соответствующей опалубки.

Возможна постановка задач оптимизации с целью достижения заданного критерия оптимальности, например, минимальной стоимости при ограничениях по энергоресурсам и расходу цемента. При заданном значении прочности бетона к моменту замерзания необходимую длительность изотермического выдерживания находят по известным рекомендациям с учетом температуры твердения и вида цемента.

Модуль поверхности конструкции и коэффициент теплопередачи опалубки определяют по известным формулам, затем назначают конструкцию опалубки и, при необходимости, для задач третьего типа выбирают и дополнительно рассчитывают толщину теплоизоляции. Принимая за температуру изотермического выдерживания бетона среднюю его температуру tб.

Расход цемента, принятый из условия теплового баланса, может существенно превышать необходимый расход цемента из условия прочности. В этом случае фактические прочности бетона как на момент замерзания, так и в 28 сут R28,20 будут значительно завышены. Поэтому оптимальный расход цемента можно определить путем совместного решения уравнений, и уравнения проектной прочности бетона R28, Очевидно, что это возможно лишь с помощью метода последовательных приближений.

При условии, что прочность бетона после термосного выдерживания должна быть не ниже заданной, по уравнениям можно оценить энергетическую эффективность разных возможных технологических приемов уменьшения в пределах каждого из указанных типов задач, в том числе и целесообразности некоторого перерасхода цемента.

Влияние указанных факторов на Rц. Например, по данным Оргпроектцемента при активности клинкера Щуровского завода 46,2 МПа предел прочности на изгиб оказался равен 5,82 МПа, а при активности клинкера Амвросиевского завода 45,7 - 7,08 МПа, т. Анализ отклонений экспериментальных данных Rр. Все формулы приведенного вида отражают некоторое негативное влияние на Rр.

В наибольшей мере влияние особенностей заполнителей на прочность бетона при изгибе исследовано И. Грушко с сотрудниками. Ими приведены значения А1 и А2 в формуле в зависимости от качественных особенностей песка и щебня и показано, что применение известнякового и фракционированного шлакового щебня позволяет довести Rр.

В табл. Для определения Rр. Величины Rр. Отклонения несколько повышаются при использовании формулы, однако остаются при этом сравнительно низкими до Во многих случаях фактическое соотношение Rц. Выбор формул для определения Rр. В большинстве случаев такие зависимости представлены функциями с некоторыми усредненными коэффициентами. Для задач МПСБ указанные зависимости целесообразно применять с соответствующими коэффициентами, учитывающими специфическое влияние особенностей цемента и заполнителей.

Оно может быть весьма существенным, что снижает уровень корреляции. По данным применение щебня из доменных или электрофосфорных шлаков взамен гранитного увеличивает Rо. Алгоритмы для проектирования составов бетона с комплексом нормируемых свойств соответствуют общей схеме, рассмотренной ранее, но учитывают выбранные расчетные зависимости.

Экспериментальная проверка показала достаточно высокую сходимость результатов расчета, полученных двумя способами. Для массивного гидротехнического бетона необходимо учитывать тепловыделение, с которым связана достигаемая к определенному сроку твердения температура бетона. Примеры реализации алгоритмов проектирования составов дорожного и гидротехнического немассивного бетона. Запроектировать состав цементного бетона для покрытия автомобильной дороги с классом по прочности на сжатие В Марка бетона по морозостойкости - F Осадка конуса бетонной смеси 2…4см.

Для задач проектирования составов бетона с заданным тепловыделением необходимо использовать экспериментально определенные значения. Расчет q возможен лишь для самых ориентировочных оценок. Применение с этой целью известной аддитивной формулы, учитывающей вклад отдельных минералов целесообразно для оценки q клинкера, когда известен его химико-минералогический состав.

Эта формула, однако, не учитывает влияние на тепловыделение цемента многих факторов и, прежде всего, содержания минеральных и других добавок. Зависимости отражают решающее влияние на удельное тепловыделение вклада гидратации трехкальциевого силиката, являющегося основным источником экзотермии цемента и одновременно решающим фактором, влияющим на активность цемента.

Вместе с тем, две приведенные формулы не являются в достаточной мере совместимыми. Формула отражает аддитивный характер влияния минералогического состава цемента на его экзотермический эффект, в то же время известно, что активность цемента не является его аддитивной функцией. На активность цемента весьма существенно сказывается тонкость помола цемента, в то время как на величину тепловыделения она оказывает заметное влияние лишь в первые сроки твердения.

В еще большей мере усложняется поиск оптимальных решений, включающий не только сравнительные расчеты стоимости различных рецептурных вариантов, но и технологических решений, направленных на регулирование начальной температуры бетонной смеси, охлаждение бетона в процессе твердения.

При проектировании составов пропариваемого бетона в отличие от бетона нормального твердения, кроме проектной или марочной прочности через 28 сут, необходимо обеспечить отпускную распалубочную, передаточную прочность после тепловой обработки. Последний может изменяться в зависимости от величины и соотношения и режима пропаривания, длительности последующего твердения.

По мере сокращения режима пропаривания и длительности последующего выдерживания, увеличения численного значения создаются предпосылки, чтобы последняя стала определяющим прочностным параметром и наоборот. Прочность пропаренного бетона в 28 сут. Исследования и практический опыт показывают, что при оптимальном режиме пропаривания можно свести к минимуму или вообще устранить снижение суточной прочности.

В технологии бетона все шире применяют активные минеральные компоненты активные наполнители для экономии цемента и улучшения ряда строительно-технических свойств. Наряду с давно известной и широко применяемой добавкой как зола-унос в последние годы показана эффективность таких минеральных добавок как микрокремнезем, метакаолин и др.

К настоящему времени разработан ряд методик проектирования оптимальных составов наполненных бетонов, основанных в основном на совместном решении комплекса полиномиальных факторных моделей. Для определения расхода добавки используются известные данные или специальные зависимости, связывающие расход добавки с требуемыми значениями прочности, условиями твердения и др.

Например, известно, что для бетонов нормального твердения оптимальный расход золы-уноса составляет При введении активного минерального наполнителя увеличивается объем вяжущего в бетонной смеси и соответственно должен увеличиваться коэффициент раздвижки Кр и уменьшаться доля песка в смеси заполнителей r. Проведены опыты по определению возможности применения известных рекомендаций по назначению Кр и r, разработанных для цементных бетонов без добавки золы-унос.

В качестве критерия оптимальности данных параметров выбрана подвижность бетонных смесей при постоянном объеме цементно-зольного теста. В последние годы все шире применяются мелкозернистые бетоны МЗБ , в том числе для литых, прессованных и вибропрессованных изделий.

Наряду с этим, значительное влияние на свойства мелкозернистого бетона имеет также и способ уплотнения смеси. Предлагаемая методика проектирования состава мелкозернистого бетона имеет ряд особенностей по сравнению с существующими:. Анализ экспериментальных данных позволяет предложить усредненные значения коэффициентов А и b с учетом вида бетонных смесей по удобоукладываемости.

При расчете состава мелкозернистой бетонной смеси необходимо учитывать, что после ее уплотнения в бетоне всегда остается некоторый объем воздуха. Количество вовлеченного воздуха определяется особенностями конкретных воздухововлекающих добавок. Определенный объем воздуха остается в результате недоуплотнения бетонной смеси защемленный воздух Vз. Аппроксимация данных позволяет предложить выражения для расчета объема защемленного в мелкозернистых бетонных смесях воздуха л :.

Для смесей, жесткость которых нельзя определить обычными методами, сверхжесткие или полусухие смеси , а также для бетонных смесей, которые уплотняются силовыми способами, объем защемленного воздуха зависит от параметров и особенностей способа уплотнения.

Для бетонных смесей, которые уплотняются вибропрессованием, количество защемленного воздуха можно найти по номограмме, полученной на основе экспериментальных данных. Расходы всех компонентов мелкозернистой бетонной смеси связываются между собою условием: Vц. Количество цементного теста должно быть таким, чтобы заполнить пустоты между зернами песка и создать на них пленку некоторой толщины.

Анализ известных экспериментальных данных дает возможность утверждать, что условная толщина пленки? Определить условную толщину цементной пленки на зернах заполнителя можно пользуясь номограммами полученными на основе экспериментальных данных В. Величина Vн характеризует недостаток цементного теста для заполнения пустот между зернами заполнителя а в некоторых случаях и на создание пленки условно-минимальной толщины 13 мкм , наличие защемленного воздуха.

В первом приближении Vн можно принимать равным объему защемленного воздуха Vз. Снижение величины Vн можно достичь увеличением количества цементного теста за счет введения дисперсного активного или инертного наполнителя например золы или гранитной пыли. Задачи проектирования состава бетона при выдерживании конструкции методом термоса преследуют цель определить такое соотношение компонентов бетонной смеси, которое позволит обеспечить заданные свойства бетона к моменту его замерзания.

В зависимости от характера учитываемых ограничений можно выделить три основные типы задач:. Расчеты составов бетона сводятся к решению оптимизационных задач с использованием уравнений:. Критериями оптимальности в задачах указанных типов могут быть минимально возможный расход цемента, энергозатраты или стоимость бетона с учетом нагрева смеси и изготовления соответствующей опалубки.